Для определения температуры и предела текучести на плоской передней поверхности всю длину контакта режущего инструмента со стружкой целесообразно разбить на три участка: участок упрочнения материала (0, с), участок разупрочнения (с, с.,) и участок упругого контакта (с.,,с2) (рис. 6.15). Участок упрочнения ограничивается сравнительно небольшими деформациями Ед. Если считать основным направлением сдвига переднюю поверхность, то деформации ед […]
Архивы за день 2 августа, 2014
Термомеханическое определяющее уравнение для адиабатических условий деформации
Определяющие уравнения для идеально пластического и упрочняемого материалов, применявшиеся в механике резания, могут рассматриваться как упрощенные частные случаи более общего определяющего уравнения, отражающего влияние на предел текучести и деформации, и скорости деформации, и температуры. Примером такого обобщенного определяющего уравнения может служить функция вида є m є = Tf ехр {-ВАТ’), (6.4) vso Veo. где AT […]
ВЗАИМОСВЯЗЬ ТЕПЛОВЫХ И МЕХАНИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ПРИ РЕЗАНИИ МАТЕРИАЛОВ (ТЕРМОМЕХАНИКА РЕЗАНИЯ)
Глава 6. ТЕМПЕРАТУРА И МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА МАТЕРИАЛОВ ПРИ РЕЗАНИИ 6.1. Экспериментальные исследования влияния температуры и скорости деформации на предел текучести при резании Рис. 6.1. Влияние температуры подогрева на касательные напряжения в условной плоскости сдвига при точении сталей [57] В настоящее время большинство исследователей использует положение о независимости предела текучести обрабатываемого материала от температуры и скорости […]
Температура задних поверхностей инструмента при резании
Температура задней поверхности режущего лезвия является результатом действия трех источников теплоты: зоны стружкообразования, наклоненной к линии среза под углом фу, застойной пластической области, соприкасающейся с линией среза на участке h1t и фаски износа /?3. В том случае, если на передней поверхности режущего лезвия имеется упрочняющая фаска, то высота застойной зоны увеличивается на величину участка h2. […]
Температура передней поверхности инструмента
Температура передней поверхности режущего лезвия является результатом действия двух быстродвижущихся источников теплоты. Первый равномерно распределен в зоне стружкообразования (в условной плоскости сдвига). Второй источник теплоты расположен на поверхности контакта инструмента со стружкой (см. рис. 5.6). При теплофизическом подходе считают, что законы распределения удельных мощностей этих источников в зоне стружкообразования и на поверхности контакта стружки с […]
Плотности тепловых потоков и удельные касательные нагрузки на задних поверхностях инструмента и застойной зоны при резании
Источниками теплового потока (рис. 5.6), поступающего в деталь, являются: расположенная под углом сру зона стружкообразования (поток Ф0), участок hч на линии среза, соответствующий высоте треугольной контактной пластической зоны деформаций на передней поверхности (поток Ф,), участок h2 задней поверхности застойной зоны, образовавшийся при заточке упрочняющей фаски Рис. 5.6. Схема тепловых потоков, поступающих в деталь при резании […]
Методы измерения температуры и тепловых потоков при резании
Измерение температуры. Развитие аналитических методов определения температуры при резании изменило роль экспериментальных методов. Если на ранних этапах развития науки о резании эксперимент являлся единственным способом получения информации о температурах или тепловых потоках, то позже эта его функция все более переходила к аналитическим методам. Однако существует ряд задач, которые могут быть решены только с помощью экспериментальных […]
ТЕМПЕРАТУРА И ТЕПЛОВЫЕ ПОТОКИ В ЗОНЕ РЕЗАНИЯ
5.1. Температура деформации и тепловой поток из зоны стружкообразования Применим полученное решение к анализу температуры в детали перед зоной стружкообразования в виде единственной плоскости сдвига (рис. 5.1). Рис. 5.1. Схема к расчету температуры и распределение температуры деформации Мощность Ф, характеризующая тепловыделение в условной плоскости сдвига, в результате деформации еи обрабатываемого материала при пределе текучести Ту […]
4Определение температуры путем суперпозиции равномерно распределенных непрерывно действующих источников или стоков теплоты
Если теплофизические характеристики обрабатываемого материала не зависят от температуры, то температурное поле от распределенного по известному закону q(y) источника теплоты может быть представлено как результат наложения температурных полей от нескольких непрерывно действующих равномерно распределенных источников (или стоков) теплоты, сумма которых аппроксимирует заданный закон q(y) [50]. Рис. 4.7. Схема к определению температуры 0(у) за пределами равномерно […]
Температурное поле в полуплоскости от быстродвижущегося равномерно распределенного источника теплоты
Для решения многих технологических задач и, в частности, для расчета температурных полей, возникающих в стружке и изделии, важное значение имеет задача о температурном поле, возникающем в полуплоскости от движущегося равномерно распределенного источника теплоты (рис. 4.4). Значительные упрощения расчета таких температурных полей могут быть vy достигнуты при больших значениях критерия Ре: Ре = —. со Физический […]