Температурное поле полуограниченного стержня

Воспользуемся идеей метода точечных источников тепла для описания процесса выравнивания температуры в неограниченном стержне. Представим начальные условия, заданные в виде известной функции Т(х,0)= f(x), как сум­мы бесконечного множества кривых вида [59]: (*-02 4 сот (*-*02 4сот dЈ. (4.10) f(Ј,)dЈ, lim. exp т-»0 у/ 4ясот Л +°° , Т. е. e(x,0) = |im-7= |V(4)exp T-»0 V47IC0T […]

Уравнение теплопроводности, краевые условия, мгновенный точечный источник теплоты

Передача теплоты теплопроводностью описывается дифференциальным уравнением теплопроводности, вытекающим из закона сохранения количества тепловой энергии и основного закона теплопроводности (закона Фурье). При­ведем вывод этого уравнения для одномерного нестационарного температур­ного поля. Рассмотрим изменение теплосодержания элемента стержня длиной dx и площадью поперечного сечения F, равной единице (рис. 4.1). Изменение теплосодержания ДQ, вызванное изменением АТ температуры Т(х, т) за […]

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ

4.1. Теплофизические характеристики. Основной закон теплопроводности При резании материалов возникающие на поверхностях инструментов тем­пературы определяют работоспособность инструмента и ограничивают произ­водительность обработки. Рассмотрение закономерностей распространения теплоты имеет большое значение для понимания физической сущности и для разработки более универсальных и точных методов расчета характеристик процесса резания. Тепловые расчеты при резании в значительной мере осно­вываются на теории теплопроводности […]

Автоколебания при резании

При автоколебаниях потери механической энергии вследствие ее рассеи­вания (демпфирования) периодически пополняются притоком энергии от ис­точника, не обладающего колебательными свойствами. Например, в механи­ческих часах таким источником энергии является взведенная пружина или поднятая гиря, в электронных часах — батарейка. Одной из задач исследова­ния автоколебаний при резании являлось выяснение природы источника энер­гии, поддерживающей автоколебания. Возникновение источника энергии, под­держивающей […]

КОЛЕБАНИЯ ПРИ РЕЗАНИИ МЕТАЛЛОВ (ДИНАМИКА РЕЗАНИЯ)

3.1. Свободные затухающие и вынужденные колебания Колебательные процессы при лезвийной обработке на металлорежущих станках ограничивают точность, качество обработанной поверхности, стой­кость режущего инструмента, производительность обработки. В работах по изучению и устранению (уменьшению интенсивности) колебаний уделялось основное внимание следующим проблемам: изучению причин (природы) воз­никновения колебаний; изучению устойчивости технологической системы «ста­нок — приспособление — инструмент — деталь» при […]

Крутящий момент при нарезании резьбы метчиком

Для нарезания резьбы метчиками наиболее важной силовой характеристи­кой является крутящий момент Ир. Это связано с тем, что при нарезании резь­бы к метчику должен быть приложен крутящий момент, уравновешивающий момент Ир, возникающий при резании. Осевые и радиальные силы, действую­щие на метчик и деталь, в силу симметрии резьбового отверстия уравновеши­ваются (рис. 2.30). Рис. 2.30. Схема сил при […]

Силы, крутящий момент и мощность при зенкеровании и сверлении

Зенкерование и сверление (рис. 2.29) являются стационарным несвобод­ным и в общем случае — косоугольным резанием. Стационарными эти способы лезвийной обработки являются вследствие то­го, что угол 0 между скоростью резания v и подачей S остается в процессе ре­зания постоянным, равным 90°. К несвободному резанию эти способы относятся потому, что кроме главных режущих кромок сверло и зенкер […]

Расчет сил для фрезерования торцово-коническими прямозубыми фрезами

Фрезерование торцовыми фрезами (торцовое фрезерование) представляет собой нестационарное несвободное резание (рис. 2.25) с круговым движением резания и любым движением подачи в плоскости, перпендикулярной оси вра­щения. Как следует из вида в основной плоскости (рис. 2.25, а) и сечения в плоско­сти стружкообразования (рис. 2.25, в), торцовое фрезерование имеет много общего с несвободным точением. Рис. 2.25. Схема сил […]

Определение удельных сил при постоянных касательных напряжениях в условной плоскости сдвига и на передней поверхности инструмента

Для того, чтобы избежать использования допущения о постоянстве коэф­фициента трения, П. Б. Оксли [50] предлагал решать задачу об определении наклона зоны стружкообразования для инструмента с искусственно ограничен­ной длиной контакта со стружкой. Ниже приводится теоретическое решение для усадки С, стружки при резании инструментом со стабилизирующей фаской (рис. 2.18) [50]. Так же, как и в тео­рии Ф. […]

Определение удельных сил при постоянном коэффициенте трения

Первые теоретические формулы для расчета сил резания были предложе­ны К. А. Зворыкиным [82] и Ф. Мерчантом [4]. Они основывались на схеме зоны стружкообразования с единственной плоскостью сдвига. Рис. 2.13. Схема сил в плоскости стружкообразования, действующих на стружку со стороны передней поверхности инструмента и условной плоскости сдвига Рассматривались только силы, дейст­вующие в плоскости стружкообразования на стружку […]